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根据《BS 476》给出的建议，SCI （一个研究所名字缩写）的梁测试在认为破坏发生时停止进行。SCI梁评价和《EN 1363-1》 标准不一致的现象导致了非常相似的临界温度和耐火性；《BS 476》的预测有保守的一面，由于上述原因，CTICM 梁不使用《EN 1363-1标准》仅进行简单评价。
3.4. 柱测试结果
6个柱的耐火性测试的关键结果 (临界温度和瞬时耐火性)总结于表10。所有 柱因其不牢固的轴向而全面压曲失败, 尽管一个200×150×6.0的截面和200 × 200 × 4 RHS 也展示了局部压曲证据，可能由于(第4类)组成板类部件过于细小的本质。图8 表明柱测试后的固定末端在100 × 75 × 6.0 RHS，阐明了一个典型的全面压曲失败模式，而图9表明一个200 × 150 × 6.0的截面呈现的局部压曲。更详尽的结果包括挠度-时间线表、横截面周围的热电偶读数及供试柱长也是有效的 [10]。对于一个截面的柱，试验开始后观察到显著的侧面挠度；这种行为不是柱本来应该有的行为。可能的原因如下：
• 样品安放不正确导致使用了反常负载。
•纤维化过程导致样品产生了高的和/或不平衡的残余应力，从而造成局部边缘压曲出现较早。
• 柱最初不是直的，然而最初的几何测量不能表明这种横截面周围的不对称加热 (热电偶测定中观察到)会造成过度的热翘曲。热翘曲被认为是最显著的因子。来自热电偶的“测定时间–温度”数据被输入模型时，观察到数值分析中类似的侧面挠度VS 时间的行为。这种不对称加热过度的热翘曲被认为能显著降低构件的耐火性。

当失败被认为的时候 , SCI 光线测试被停止
已经依照被屈服 BS 的推荐发生
476. 评估对抗 N 字 1363-1 标准的 SCI 光线
对非常相似的紧要关头的温度和火抵抗的领引;
BS 476 预言在保守的边上犯错, 为那
理由在上面描述。 CTICM 光线只是
评估对抗 N 字 1363-1 标准。
3.4. 专栏测试结果
主要结果的一个摘要 ( 紧要关头的温度和
火抵抗在分钟中) 从六火在专栏上的测试
在表 10 中被显示。 被失败的所有专栏被全部的弯曲
挫曲有关他们的较弱轴事, 虽然 200 × 150 × 6.0
我- 区段和 200 × 200 × 4 RHS 也显示了证据
地方性的挫曲, 是预期适当的到那苗条的 (班级 4)
成份碟子元素的性质。 图 8 fixedended
100 × 75 × 在测试后的 6.0 RHS 专栏, 举例说明
一个典型的全部弯曲的挫曲失败模态, 一会儿图 9
被 200 × 150 × 6.0 展现的地方性的挫曲
我-区段。 较详细的结果, 包括歪斜–时间
曲线图和热电偶阅读从在 crosssections 的周围
而且沿着被测试的专栏长度, 也是
可得的 [10].
为那我-区段专栏, 重要的侧面歪斜是
从测试的毕业典礼观察; 这一个行为
不是被其他专栏显示的吗。 可能的理由
这是:
? 样品不被正确地装哪一引导到那
负荷被应用离开中心
? 制造程序有感应高度及[或] 不平衡的
在已经引导的样品中的剩余压迫力到那早的
地方性的边缘挫曲的攻击
? 但是,专栏笔直地是最初不起始
几何学的测量不这
? 在区段的周围非对称的暖气 ( 是
从热电偶测量观察) 引起
过度的热运弓法语。
热的运弓法语被考虑是最重要的
因素。 相似的侧面歪斜和时间行为比较
在数字者中被观察分析当量过的
时间从热电偶被拿的–温度数据是
进入模型之内的输入。 这个非对称的暖气和
过度的热运弓法语被相信重要地有
减少了这一个成员的火抵抗

The SCI beam tests were stopped when failure was deemed
to have occurred according to the recommendations given in BS
476. Evaluating the SCI beams against the EN 1363-1 criteria
leads to very similar critical temperatures and fire resistances;
the BS 476 predictions err on the conservative side, for the
reasons described above. The CTICM beams were simply
evaluated against the EN 1363-1 criteria.
3.4. Column test results
A summary of the key results (critical temperature and
fire resistance in minutes) from the six fire tests on columns
is shown in Table 10. All columns failed by overall flexural
buckling about their weaker axes, although the 200×150×6.0
I-section and 200 × 200 × 4 RHS also displayed evidence of
local buckling, which was expected due to the slender (Class 4)
nature of the constituent plate elements. Fig. 8 shows the fixedended
100 × 75 × 6.0 RHS column after testing, illustrating
a typical overall flexural buckling failure mode, whilst Fig. 9
shows the local buckling exhibited by the 200 × 150 × 6.0
I-section. More detailed results, including deflection–time
graphs and thermocouple readings from around the crosssections
and along the lengths of the tested columns, are also
available [10].
For the I-section column, significant lateral deflections were
observed from the commencement of the test; this behaviour
was not displayed by the other columns. Possible reasons for
this are:
• The specimen was not mounted correctly which led to the
load being applied eccentrically
• The fabrication process had induced high and/or unbalanced
residual stresses in the specimen which had led to the early
onset of local flange buckling
• The column was initially not straight, though initial
measurements of geometry did not reveal this
• Non-symmetric heating around the section (which was
observed from the thermocouple measurements) causing
excessive thermal bowing.
The thermal bowing is considered to be the most significant
factor. Similar lateral deflection versus time behaviour
was observed in the numerical analyses when measured
time–temperature data taken from the thermocouples were
input into the models. This non-symmetric heating and
excessive thermal bowing is believed to have significantly
reduced the fire resistance of this member.

当失败被认为的时候 , SCI 光线测试被停止
已经依照被屈服 BS 的推荐发生
476. 评估对抗 N 字 1363-1 标准的 SCI 光线
对非常相似的紧要关头的温度和火抵抗的领引;
BS 476 预言在保守的边上犯错, 为那
理由在上面描述。 CTICM 光线只是
评估对抗 N 字 1363-1 标准。
3.4. 专栏测试结果
主要结果的一个摘要 ( 紧要关头的温度和
火抵抗在分钟中) 从六火在专栏上的测试
在表 10 中被显示。 被失败的所有专栏被全部的弯曲
挫曲有关他们的较弱轴事, 虽然 200 × 150 × 6.0
我- 区段和 200 × 200 × 4 RHS 也显示了证据
地方性的挫曲, 是预期适当的到那苗条的 (班级 4)
成份碟子元素的性质。 图 8 fixedended
100 × 75 × 在测试后的 6.0 RHS 专栏, 举例说明
一个典型的全部弯曲的挫曲失败模态, 一会儿图 9
被 200 × 150 × 6.0 展现的地方性的挫曲
我-区段。 较详细的结果, 包括歪斜–时间
曲线图和热电偶阅读从在 crosssections 的周围
而且沿着被测试的专栏长度, 也是
可得的 [10].
为那我-区段专栏, 重要的侧面歪斜是
从测试的毕业典礼观察; 这一个行为
不是被其他专栏显示的吗。 可能的理由
这是:
? 样品不被正确地装哪一引导到那
负荷被应用离开中心
? 制造程序有感应高度及[或] 不平衡的
在已经引导的样品中的剩余压迫力到那早的
地方性的边缘挫曲的攻击
? 但是,专栏笔直地是最初不起始
几何学的测量不这
? 在区段的周围非对称的暖气 ( 是
从热电偶测量观察) 引起
过度的热运弓法语。
热的运弓法语被考虑是最重要的
因素。 相似的侧面歪斜和时间行为比较
在数字者中被观察分析当量过的
时间从热电偶被拿的–温度数据是
进入模型之内的输入。 这个非对称的暖气和
过度的热运弓法语被相信重要地有
减少了这一个成员的火抵抗

当失败被视为， SCI射线测试被停止了
根据在BS给的推荐发生了
476. 评估SCI放光反对EN 1363-1标准
导致非常相似的临界温度和耐火性;
BS 476预言在保守的边犯错，为
被描述的原因上面。 CTICM射线简单地是
评估反对EN 1363-1标准。
3.4. 专栏测试结果
钥匙的总结发生(临界温度和
耐火性在分钟)从对专栏的六个火测试
在表10显示。 所有专栏由整体flexural无法
折关于他们更加微弱的轴，虽然200×150×6.0
我部分和200 × 200 × 4 RHS也显示了证据
地方折，期待的归结于苗条(类4)
构成板材元素的本质。 8个展示fixedended
100 × 75 × 6.0 RHS专栏在测试以后，说明
一种典型的整体flexural折的失败形式， 9
显示200 × 150 ×陈列的地方折6.0
我部分。 更加详细的结果，包括偏折时间
图表和热电偶读书从在横断面附近
并且沿被测试的专栏的长度，也是
可利用[10]。
为我部分专栏，重大侧向偏折是
从测试的开始观察; 这行为
未由其他专栏显示。 可能的原因为
这是：
• 导致的标本未正确地登上
异常地被申请的装载
• 制造过程导致了上流并且/或者失衡
剩余应力在导致了早期的标本
起始地方耳轮缘折
• 专栏最初不是平直的，虽然最初
几何的测量没有显露此
• Non-symmetric热化在附近是的部分(
从热电偶测量观察)导致
过份热量弓法。
热量弓法认为最重大的
因素。 相似的侧向偏折对时间行为
在数据分析被观察了，当测量时
从热电偶采取的时间温度数据是
输入到模型里。 这non-symmetric热化和
过份热量弓法应该极大有
减少了这名成员耐火性。

当失败被视为， SCI射线测试被停止了

根据在BS给的推荐发生了

476. 评估 SCI放光反对EN 1363-1标准

导致非常相似的临界温度和耐火性;

BS 476 预言在保守的边犯错，为

被描述的原因上面。 CTICM射线简单地是

评估反对 EN 1363-1标准。

3.4. 专栏测试结果

钥匙的总结发生(临界温度和

耐火性在分钟)从对专栏的六个火测试

在表10 显示。 所有专栏由整体flexural无法

折关于他们更加微弱的轴，虽然200 ¡Á150 ¡Á6.0

我部分和200 ¡Á 200 ¡Á 4 RHS也被显示的证据

地方折，期待的归结于苗条(类4)

构成板材元素的本质。 。 8个展示fixedended

100 ¡Á 75 ¡Á 6。0个RHS 专栏在测试以后，说明

一种典型的整体 flexural折的失败形式。 9

显示 200 ¡陈列的地方折Á 150 ¡Á 6。0

我部分。 更加详细的结果，包括deflection¨Ctime

图表和热电偶读书从在横断面附近

并且沿被测试的专栏的长度，也是

可利用[10]。

为我部分专栏，重大侧向偏折是

从测试的开始观察; 这行为

未由其他专栏显示。 可能的原因为

这是：

• 导致的标本未正确地登上

异常地被申请的装载

• 制造过程导致了上流并且/或者失衡

剩余应力在导致了早期的标本

起始地方耳轮缘折

• 专栏最初不是平直的，虽然最初

几何的测量没有显露此

• Non-symmetric热化在附近是的部分(

从热电偶测量观察)导致

过份热量弓法。

热量弓法认为最重大的

因素。 相似的侧向偏折对时间行为

在数据分析被观察了，当测量时

从热电偶采取的time¨Ctemperature数据是

输入到模型里。 这non-symmetric热化和

过份热量弓法应该极大有

减少了这名成员耐火性。

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